摘要:文章介紹了該公司自行設(shè)計(jì)、制造、安裝和投運(yùn)的JRφ2400氨合成系統(tǒng)的設(shè)計(jì)情況和運(yùn)行效果
1、 項(xiàng)目背景
石家莊正元化肥有限公司(簡稱正元化肥)的前身是原河北省靈壽縣化肥廠,1997年被河北正元公司租賃,收購后,經(jīng)過多年的技術(shù)改造至2009年其總氨能力由原來的4萬噸/年提高到年產(chǎn)20萬噸/年,其改造方法采用的是小型疊加的方式。三套JRφ1000氨合成系統(tǒng)并聯(lián)(其中一套標(biāo)塔,兩套矮塔)。氨合成系統(tǒng)運(yùn)行壓力在27.5MPa~28.5MPa,壓縮機(jī)采用3臺(tái)H223、4臺(tái)H73、4臺(tái)M16、3臺(tái)M8(3),機(jī)型繁雜,其它工段也是采用小型并聯(lián)方式,所以其煤耗、電耗均較高。決定新上一套JRφ2400氨合成系統(tǒng),這一系統(tǒng)為河北陽煤正元化工集團(tuán)自行設(shè)計(jì)、設(shè)備自己制做、自己組織安裝、自己組織投運(yùn)。
2、 工藝流程及主要技術(shù)特點(diǎn)為
2.1、工藝流程
氨合成流程示意圖見圖一所示,來自甲烷化工段的22.0MPa左右的新鮮氣,經(jīng)過低溫水冷器降溫后,與從冷交換器Ⅰ出來的熱氣混合后進(jìn)入氨冷凝器,經(jīng)氨冷凝器降溫到-10~-5℃進(jìn)入氨分離器分氨,氣體從氨分離器出來后進(jìn)入冷交換器Ⅰ冷氣入口,換熱后的氣體進(jìn)入冷交換器Ⅱ冷氣入口,換熱后溫度約28℃,進(jìn)入循環(huán)機(jī)提壓至后,進(jìn)入塔前預(yù)熱器提溫到120~150℃,進(jìn)入合成塔反應(yīng)。自合成塔出來的320~350℃左右的合成氣,進(jìn)入廢熱回收器Ⅰ生產(chǎn)1.3~2.5MPa蒸汽,再進(jìn)入廢熱回收器Ⅱ生產(chǎn)0.4MPa低壓蒸汽用于溴化鋰制冷機(jī)組,合成氣溫度降到180℃左右進(jìn)入塔前預(yù)熱器,與入塔氣換熱。經(jīng)換熱后溫度降至50~60℃,進(jìn)入水冷卻器Ⅰ,降溫至≤40℃后,進(jìn)入冷交換器Ⅱ進(jìn)一步降溫后進(jìn)入水冷卻器Ⅱ深度水冷(冷水來源于本工段的溴化鋰制冷水),溫度降到20℃左右,之后進(jìn)入冷交換器Ⅰ換熱后在分離部分分離出液氨,分氨后的合成氣出冷交換器Ⅰ少部分放空,再與新鮮氣混合,進(jìn)入下一循環(huán)。
2.2、工藝技術(shù)特點(diǎn)
(1)、采用合成塔與廢熱回收器直連結(jié)構(gòu),即節(jié)省了投資,又增強(qiáng)了運(yùn)行安全性。
(2)、采用提溫型一進(jìn)一出余熱回收鍋爐工藝:水冷進(jìn)口溫度低于60℃,氨合成反應(yīng)熱利用率高達(dá)85%以上,同時(shí)節(jié)約大量循環(huán)水負(fù)荷。
(3)采用雙廢鍋流程:產(chǎn)生不同品位的蒸汽,廢熱回收器Ⅰ產(chǎn)生的1.3~2.5MPa中壓蒸汽;廢熱回收器Ⅱ噸氨副產(chǎn)0.4MPa的低壓蒸汽用于溴化鋰制冷機(jī)組,多余的蒸汽可入低壓蒸汽管網(wǎng);
(4)溴化鋰制冷技術(shù)應(yīng)用;
在本裝置利用溴化鋰制冷技術(shù),將廢熱回收器Ⅱ的低壓蒸汽轉(zhuǎn)化為低溫水,用于循環(huán)反應(yīng)氣體中氨的冷凝。余熱回收產(chǎn)生的低品位蒸汽用于溴化鋰制冷機(jī)組產(chǎn)生低溫水,用于部分冷凝氨,大幅度減低了冰機(jī)負(fù)荷,節(jié)省了電耗。
(5)、水冷卻器Ⅰ后設(shè)置冷交換器Ⅱ逐級(jí)回收冷量,提高了冷量回收效果。
2.3、系統(tǒng)主要設(shè)計(jì)參數(shù)
設(shè)計(jì)壓力:22.0MPa
設(shè)計(jì)壓差:1.0MPa
生產(chǎn)能力:650噸NH3/天
氨冷溫度:-10℃
觸媒量:42.7M3
氨凈值:12%
入塔甲烷:17%
3、 主要設(shè)備
表一 氨合成主要設(shè)備
序號(hào) |
設(shè)備名稱 |
設(shè)備規(guī)格 |
數(shù)量 |
1 |
氨合成塔 |
Φ2400 觸媒42.7M3 |
1 |
2 |
廢熱回收器Ⅰ |
Φ1600 |
1 |
3 |
廢熱回收器Ⅱ |
Φ1400 |
1 |
4 |
塔前預(yù)熱器 |
Φ1400 |
1 |
5 |
水冷卻器Ⅰ |
蒸發(fā)冷 |
1 |
6 |
冷交換器Ⅱ |
Φ1400 |
1 |
7 |
水冷卻器Ⅱ |
Φ1600 |
1 |
8 |
冷交換器Ⅰ |
Φ1200 |
1 |
9 |
氨分離器 |
Φ1400 |
1 |
10 |
氨冷凝器 |
Φ1600 |
1 |
11 |
新鮮氣水冷 |
套管式 |
1 |
12 |
油分離器 |
Φ1400 |
1 |
13 |
循環(huán)機(jī) |
24 M3/min(2臺(tái)) 18 M3/min(1臺(tái)) |
3(開2備一) |
4、 氨合成塔結(jié)構(gòu)及技術(shù)特點(diǎn)
4.1 氨合成塔結(jié)構(gòu)
氨合成結(jié)構(gòu)及測溫點(diǎn)布置簡圖如附圖二所示,在塔前預(yù)熱器內(nèi)預(yù)熱至120~150℃的氣體由主線從塔頂入塔,經(jīng)內(nèi)外筒間的環(huán)隙下行,進(jìn)入底部換熱器管間與四層催化床的氣體換熱后,經(jīng)中部換熱器下管箱進(jìn)入中部換熱器管內(nèi),與三段反應(yīng)后氣體換熱加熱至370~400℃,經(jīng)中心管進(jìn)入一段催化劑。另外有四股氣體分別經(jīng)四條付線入塔,其中四段副線進(jìn)入的氣體在底部換熱器出口處與從底部換熱器來的主線氣混合,以調(diào)節(jié)四段溫度;三段副線氣進(jìn)入二、三段間換熱器的上部換熱器管內(nèi),以冷卻二段出口氣體調(diào)節(jié)三段入口溫度,此股氣體被加熱后,在上部換熱器上管箱內(nèi)與上部換熱器中心管出口的主氣流混合;二段副線氣直接進(jìn)入一段下部集氣盒與一段反應(yīng)后的氣體混合,調(diào)節(jié)二段入口氣體溫度,一段副線與一段中心管氣體混合,以調(diào)節(jié)零米溫度,循環(huán)氣經(jīng)一段催化劑反應(yīng)后絕熱溫度達(dá)480℃,經(jīng)二段副線冷激降溫后進(jìn)入二段反應(yīng),溫度升至470℃,經(jīng)二、三段段間換熱器與入塔付線氣換熱降溫進(jìn)入三段催化劑床反應(yīng),經(jīng)三段反應(yīng)后溫度升至460℃,經(jīng)三、四段間的中間換熱器與入塔主氣流換熱后溫度降低,再進(jìn)入四段反應(yīng)后溫度到440℃,最后經(jīng)下部換熱器與入塔主氣流進(jìn)一步換熱,溫度降至300~340℃、含氨14~16%的反應(yīng)氣出合成塔。
4.2、 氨合成塔技術(shù)特點(diǎn)
(1)阻力小:內(nèi)件四段觸媒框采用一軸三徑,一段觸媒層雖然采用軸向,因床層高度小,且床層內(nèi)既無冷管有無換熱器,因此內(nèi)件阻力很小。
(2)氨凈值高:由于采用絕熱反應(yīng),段間以間接換熱為主,不存在冷管型塔“冷管效應(yīng)”,也沒有冷激型內(nèi)件由于冷激造成的低氨凈值。
(3)充分考慮了各部位的熱脹冷縮問題:可能存在熱脹冷縮的部分均設(shè)置了膨脹節(jié)、或采用填料密封,或采用金屬軟管連接。
(4)觸媒實(shí)現(xiàn)自卸:考慮了大型塔的特點(diǎn),設(shè)置了全塔觸媒自卸結(jié)構(gòu)。
(5)觸媒使用壽命長:由于采用多段絕熱間接換熱,幾乎全部氣體經(jīng)過0米,對(duì)下部觸媒起到保護(hù)作用;觸媒層內(nèi)無冷管,避免了冷管型塔熱點(diǎn)下移快的現(xiàn)象,也不存在全冷激型塔全塔中毒。觸媒可部分更換,節(jié)約觸媒費(fèi)用,縮短停車時(shí)間。
(6)調(diào)節(jié)靈活:各床層溫度均有單獨(dú)副線調(diào)節(jié),可靈活調(diào)節(jié)各段溫度。
5、 催化劑的選型裝填和升溫還原
5.1、催化劑的選型、裝填
氨合成系統(tǒng)節(jié)能效果如何,催化劑的選型亦很關(guān)鍵,特別是低壓系統(tǒng),經(jīng)過慎重考慮,決定選用上虞催化劑有限責(zé)任公司生產(chǎn)的A301型低溫低壓氨合成催化劑,該催化劑曾榮獲國家發(fā)明二等獎(jiǎng),中國專利金獎(jiǎng),獲德、英、丹麥、美國專利,技術(shù)水平處于國際領(lǐng)先,作為氨合成系統(tǒng)優(yōu)化技術(shù),2003年被中國氮肥工業(yè)協(xié)會(huì)推薦使用。我公司從1997年靈壽縣化肥廠租賃時(shí)開始使用,效果很好,很穩(wěn)定,3套氨合成塔全部使用A301型催化劑,其中1#JRφ1000氨合成塔連續(xù)運(yùn)行12年整。JRφ2400氨合成塔裝A301型氨合成催化劑130.3噸;一段催化劑粒度為4.7-6.7㎜,二段、三段、四段三個(gè)徑向段均為2.2-3.3㎜粒度催化劑。裝填一定要密實(shí)均勻,其為催化劑升溫還原乃至投運(yùn)后正常生產(chǎn)提高凈氨值的前提。
5.2、催化劑升溫還原
A301型催化劑升溫還原進(jìn)程表見附表一,采用分段還原的方法,以最大限度減弱其下段催化劑因上段催化劑的還原水對(duì)下段催化劑造成反復(fù)的還原-氧化-還原。已使其活性受到的影響到最小的限度,催化劑升溫還原計(jì)劃用208小時(shí),實(shí)際用210個(gè)小時(shí)。在整個(gè)升溫還原過程中,主要采取以下措施確保催化劑還原的質(zhì)量:
。1)、重視一段特別是催化劑上表面的還原,要使其上表面溫度和下表面溫度均達(dá)到500℃,上平面的溫差和下平面的溫差要求控制在5℃之內(nèi),實(shí)際上平面溫差達(dá)2℃之內(nèi)。下平面溫差達(dá)3℃之內(nèi),恒溫時(shí)間達(dá)16個(gè)小時(shí),使其還原達(dá)到98%以上。
。2)、進(jìn)合成塔的工藝氣體為兩級(jí),其一股為按正常流程由塔頂進(jìn)入合成塔的內(nèi)外筒環(huán)隙,經(jīng)底部換熱器、中部換熱器達(dá)中心管進(jìn)入一段催化劑層,另一股氣體由1#付線開工加熱爐提溫后進(jìn)入一段催化劑層,為保證一段催化劑溫升平穩(wěn),并達(dá)到最終還原溫度,保證恒溫時(shí)間,在升溫還原前一定要對(duì)其流量分配做出計(jì)算,以做為升溫還原調(diào)節(jié)的依據(jù),并根據(jù)溫升進(jìn)程做出相應(yīng)調(diào)整。
。3)、四段催化劑還原溫度計(jì)劃提到470℃,實(shí)際提到485~490℃,恒溫16個(gè)小時(shí),以使四段催化劑的還原度較為徹底。
。4)、在整個(gè)還原過程中重視氨冷溫度的控制,隨著系統(tǒng)壓力的變化,把氨冷溫度控制在下限。
。5)、控制溫升速率,以合成塔出口水含量為準(zhǔn),使其在2.0~2.5g/m3。
(6)、根據(jù)升溫階段不同,合理控制系統(tǒng)壓力和氣量。
6、 投運(yùn)后生產(chǎn)狀況及經(jīng)濟(jì)分析
6.1、生產(chǎn)狀況:
φ2400氨合成系統(tǒng)投運(yùn)后,原老系統(tǒng)三套JRφ1000氨合成系統(tǒng)全部停下。JRφ2400氨合成系統(tǒng)開兩臺(tái)循環(huán)機(jī)(一臺(tái)24m³/min,一臺(tái)18 m³/min),系統(tǒng)近路全部關(guān)死,循環(huán)機(jī)近路全部關(guān)死,循環(huán)機(jī)入口壓力15.38MPa,出口壓力16.13 MPa,系統(tǒng)壓差0.75 MPa,合成塔入口16.05 MPa,出口15.87 MPa,合成塔壓差0.18 MPa。
合成塔入口溫度137.3℃,合成塔出口的溫度278.2℃,1#水冷入口溫度49.2℃,氨冷入口溫度0.8℃,出口溫度-9.3℃。
合成塔入口氨含量3.29%,出口氨含量13.5%。
因系統(tǒng)循環(huán)氣中惰性氣含量偏高CH422.19%(CH4+Ar約28%左右),造成凈氨值偏低。
6.2、合成塔溫度分布
表二 氨合成塔各測溫點(diǎn)的溫度 ℃ (2012.1.06 15:00.01.23)
K3 |
K1 |
K2 |
K4 |
序號(hào) |
溫度 |
序號(hào) |
溫度 |
序號(hào) |
溫度 |
序號(hào) |
溫度 |
1 |
390.6 |
3 |
421.1 |
6 |
455.2 |
2 |
387.5 |
5 |
447.4 |
13 |
454.7 |
12 |
436.4 |
4 |
440.0 |
7 |
411.3 |
20 |
434.5 |
14 |
446.8 |
8 |
410.0 |
9 |
433.3 |
22 |
414.2 |
19 |
421.7 |
10 |
431.5 |
11 |
427.8 |
23 |
407.1 |
21 |
418.1 |
15 |
402.8 |
16 |
418.1 |
27 |
414.4 |
28 |
416.4 |
17 |
416.2 |
18 |
415.6 |
29 |
417.4 |
30 |
413.2 |
24 |
407.1 |
25 |
409.5 |
|
|
|
|
26 |
408.9 |
各段的溫差計(jì)算結(jié)果匯總?cè)绫砣?/DIV>
表 三 氨合成塔各段溫差匯總 ℃
位置 |
一段 |
二段 |
三段 |
四段 |
床層入口 |
3.1 |
1.3 |
|
|
分流流道溫差 |
|
3.7 |
0.6 |
0.6 |
集流流道溫差 |
7.8(出口) |
7.9 |
3.9 |
4.2 |
從以上溫度分布看,內(nèi)件設(shè)計(jì)是成功的。
6.3、冰機(jī)耗電
冷卻分離系統(tǒng)溫度分布如下圖
系統(tǒng)設(shè)計(jì)采用雙廢鍋、雙級(jí)水冷、雙冷交后,水冷出口溫度由傳統(tǒng)的常溫降到10.4℃,經(jīng)冷交換器Ⅰ與氨冷卻器出口(分離氨后)-9.3℃的冷氣體換熱降到0.8℃(因現(xiàn)在是冬季計(jì)算時(shí),采用2℃)進(jìn)氨冷卻器。與原來的氨冷卻器進(jìn)口溫度12℃相比,氨冷卻器的熱負(fù)荷由154918.7kcal/tNH3降到91887kcal/tNH3,電耗由71.24 kcal/tNH3降到37.00度/tNH3,水冷卻器Ⅱ后經(jīng)冷交換器Ⅰ分離的氨量由72.8%提高到91.5%。
6.4、壓縮機(jī)電耗
φ2400氨合成系統(tǒng)投運(yùn)前后,壓縮機(jī)各段吸入,排出壓力列于表四
表四 單位:MPa
|
一
入 |
一
出 |
二
出 |
三
入 |
三
出 |
四
入 |
四
出 |
五
出 |
六
入 |
六
出 |
投運(yùn)前 |
0.037 |
0.33 |
0.9 |
0.8 |
1.75 |
1.67 |
5.2 |
12.3 |
10.5 |
25.4 |
投運(yùn)后 |
0.033 |
0.35 |
0.9 |
0.8 |
1.9 |
1.63 |
4.6 |
11.3 |
9.0 |
17.0 |
表五 吸入排出溫度 ℃
|
一
入 |
一
出 |
二
入 |
二
出 |
三
入 |
三
出 |
四
入 |
四
出 |
五
入 |
五
出 |
六
入 |
六
出 |
投運(yùn) |
11 |
145 |
25 |
146 |
31 |
113 |
28 |
131 |
24 |
105 |
20 |
135 |
投運(yùn) |
8 |
139 |
24 |
141 |
30 |
111 |
24 |
130 |
21 |
99 |
20 |
75 |
表六 總氨產(chǎn)量和電耗
|
NH3
t/d |
CH3OH
t/d |
總氨
t/d |
總電耗
kcal/d |
單耗
kcal/tn |
投運(yùn)前 |
444.673 |
184.258 |
624.362 |
930067 |
1489.6 |
投運(yùn)后 |
511.412 |
159.990 |
667.434 |
894229 |
1339.8 |
表七 壓縮機(jī)總電流A
投運(yùn)前 |
2385 |
投運(yùn)后 |
2232 |
依據(jù)表四至表七所列數(shù)據(jù),經(jīng)計(jì)算JRφ2400投運(yùn)前壓縮機(jī)耗電為952.74度/TNH3,投運(yùn)后壓縮機(jī)耗電為834.07度/TNH3。每生產(chǎn)一噸氨壓縮機(jī)耗電可節(jié)約118.67度/TNH3,冰機(jī)節(jié)電34.24度/TNH3,(71.24-37.00)兩者相加,可節(jié)電152.91度/TNH3。若按表五抄表數(shù)字計(jì)算,可節(jié)電149.8度/TNH3,按表數(shù)字與計(jì)算結(jié)果基本相符。
6.5、煤耗
JR2400投運(yùn)前日煤耗795.68噸/天,產(chǎn)總氨650.599T(2011年10月份平均數(shù))
JR2400投運(yùn)后日煤耗775.027噸/天,產(chǎn)總氨665.881T(2012年1月份平均數(shù))
噸氨煤耗由1.223T/TNH3降到1.164T/TNH3,下降0.05915噸/TNH3。
6.6、兩級(jí)廢鍋總量
廢熱回收器Ⅰ蒸發(fā)壓力:1.3225MPa(絕)
入口溫度:273.2℃
出口溫度:205.0℃
蒸汽產(chǎn)量:0.647t/TNH3
廢熱回收器Ⅱ蒸發(fā)壓力:0.451MPa(絕)
入口溫度:205.0℃
出口溫度:149.2℃
蒸汽量0.535 t/TNH3
其中溴化鋰制冷用量0.126 t/TNH3,余下部分送低壓蒸汽管網(wǎng),主要供造氣用。
兩級(jí)廢鍋共產(chǎn)蒸汽1.182 t /TNH3,另氨合成塔總反應(yīng)熱相比其熱能加回收率已達(dá)90%許(以氨合成壓力15MPa,反應(yīng)溫度450℃計(jì))
6.7、經(jīng)濟(jì)分析
JRφ2400氨合成比較:投運(yùn)后、投運(yùn)前
節(jié)電149.8度/噸氨
節(jié)煤0.059噸/噸氨
多產(chǎn)蒸汽0.356噸/噸氨
按目前實(shí)際價(jià)格,電:0.38元/度(目前價(jià)格)
煤:1200元/噸(2011年10月份平均價(jià))
蒸汽:125元/噸
φ2400氨合成系統(tǒng)總投資6040萬元,生產(chǎn)能力按21.66萬噸/年計(jì):
(149.8*0.38+0.059*1200+0.356*125)*21.66=3730.37萬元
投資可在兩年時(shí)間內(nèi)回收。
7、 結(jié)語
由陽煤正元公司自行設(shè)計(jì)、制造、安裝、投資的JRφ2400氨合成系統(tǒng)采用雙廢鍋、雙級(jí)水冷、雙冷交工藝,氨合成塔采用一軸三徑結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)合理,運(yùn)行安全可靠,反應(yīng)熱回收利用合理充分,與A301型低溫低壓氨合成催化劑配套使用,節(jié)能效果顯著,有進(jìn)一步推廣的價(jià)值。 2012年2月8日
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